Ссылки

Наступление заедания трущейся пары после упрочнения при удельной нагрузке 128 МПа.

Наступление заедания трущейся пары после упрочнения происходит при удельной нагрузке 128 МПа, а не упрочненной — при нагрузке 57 МПа. Это имеет особое значение для подшипниковых узлов, работающих при высоких скоростях и давлениях, где увеличивается вероятность схватывания трущихся поверхностей. Прочность сцепления покрытия с основным металлом в результате ЭМО повышается на 15...40 %. Больший процент увеличения прочности относится к более глубокому упрочнению.
Повышение сцепляем ости металлопокрытий с основой. Принцип использования электромеханического метода деформирования поверхностного слоя металла для подготовки под металлизацию состоит в высадке с последующим сглаживанием. Шаг высадки 5 = 1,0...1,5 мм; его численное значение зависит от диаметра восстанавливаемой детали и качества (дисперсности) напыляемого металла. Для диаметров выше 60 мм с более крупной структурой следует брать большее значение шага 5' (с технологической точки зрения меньшее значение 5' предпочтительнее).
Эта зависимость действительна при указанном ранее значении и принятой геометрии высаживающей пластины а=60°. По существу вычитаемое 0,22 5' в формуле — это та величина, на которую необходимо уменьшить диаметр детали после сглаживания, чтобы получить оптимальную форму «замка» и максимальную прочность снепления напыленного слоя. При сглаживании ввиду ограниченной осадки неровностей следует применять пониженное усиление — около 0,2...0,3 кН.
Наступление заедания трущейся пары после упрочнения при удельной нагрузке 128 МПа.

Рис. 87.
Электромеханическая высадка включает в себя образование полного профиля метрической резьбы (рис. 87) за счет деформации металла с основным нагревом токами большой силы (1 = = 400...700 А), которые проходят через место контакта инструмента и детали. Последующим сглаживанием твердосплавной пластиной 1 достигается образование грибовидного профиля на вершинах резьбы, на который механически прикрепляется металлизационный слой. Наибольшая прочность сцепления должна соответствовать оптимальному соотношению Ь15'. С его ростом уменьшается заклинивающее действие «замка», но увеличивается активное сечение металлизационного слоя. Поэтому прочность сцепления вначале возрастает с уменьшением Ь1З' (за счет повышения заклинивающего действия «замка») до некоторого предела, после которого дальнейшее уменьшение Ь18' приводит к резкому падению прочности сцепления в связи с уменьшением активного сечения покрытия.
Активное сечение покрытия определяется шириной «замка». Следовательно, в одном случае прочность сцепления лимитируется заклинивающим действием «замка», а в другом — прочностью самого покрытия, определяемого его активным сечением.
Практически замер ширины «замка» затруднен, поэтому на основании зависимости Ь1З'=1(8), т. е. взаимосвязи параметров «замка» и значения прикатки вершин резьбы 612 можно построить зависимость прочности сцепления тсц от б
Наступление заедания трущейся пары после упрочнения при удельной нагрузке 128 МПа.

(рис. 88), т. е. тсц=1(б), где 6 = 2— (й2— наружный диаметр высаженной резьбы; ё3 — наружный диаметр сглаженной резьбы).
Электромеханическая подготовка под металлизацию повышает прочность сцепления напыленного слоя в 2,5 раза по сравнению с пескоструйной подготовкой.

Другие новости по теме:


загрузка...